德国INA轴承 SL014844 圆柱滚子轴承
满装INA圆柱滚子轴承有整体内外圈及挡边导向的圆柱滚。因INA圆柱滚子轴承拥有最大数目的滚动元件，这些INA轴承有极高向心承载能力、很高的刚性、并且适用于特别紧凑的设计。由于运动学条件，INA圆柱滚子轴承无法达到使用带保持架的圆柱滚子轴承可能实现的高速度。
满装INA圆柱滚子轴承可以用作非定位轴承、半定位轴承以及定位轴承。INA圆柱滚子轴承可以是单列和双列设计。
| d | 220 mm | |
| D | 270 mm | |
| B | 50 mm |
| C | 25 mm | |
| D1 | 252,3 mm | |
| Da max | 252,5 mm | |
| d1 | 239,1 mm | |
| dc min | 239 mm | |
| ra max | 1,5 mm | |
| rmin | 1,5 mm |
| NNC4844V | 根据 DIN 5412 标准的型号 | |
| m | 6,4 kg | 质量 |
| Cr | 335000 N | 基本额定动载荷，径向 |
| C0r | 840000 N | 基本额定静载荷，径向 |
| Cur | 92000 N | 疲劳极限载荷，径向 |
| nG | 1290 1/min | 极限转速 |
| nϑr | 850 1/min | 参考转速 |
德国INA轴承布置的设计
INA定位/定位轴承布置的设计
在一端存在定位INA轴承布置 （另一端带或不带非定位轴承）的情况下，若没有此措施，丝杠会受热膨胀，从而更改INA轴承位置上的载荷。这不适用于INA定位/定位轴承布置的情形。为了实现所述的两端定位INA轴承布置的优势，必须遵循有关设计的一些指南。如果不这么做，可能会导致INA轴承额定寿命缩短或丝杠驱动轴承过早失效。
INA两端定位轴承布置的原理
INA丝杠两端定位轴承布置会导致超静定系统。在这种情况下，丝杠在运行中会生热膨胀，导致长度变长。不过，丝杠的这种长度增加可由INA两端定位轴承布置进行抑制，结果是使主轴中产生较高的压缩力。这些力可能导致主轴挠曲和丝杠驱动轴承过载。
丝杠拉伸
为了避免INA丝杠驱动轴承过载，具有两端定位轴承布置的丝杠在冷态时弹性拉伸。这在安装期间通过使用精密锁紧螺母或应用计算的拧紧力矩来实现，或者根据计算出的调整间隙使用垫片来实现。
必须针对每个应用计算拉伸量，并且应根据丝杠的预期平均工作温度来确定。丝杠在冷态时应至少拉伸至运行发热时主轴中不产生压缩力的程度。设计时，可以使用我们的计算服务或通过互联网连接使用提供的免费计算工具 BEARINX-online。
INA轴承高动态或难预测的运行工况
如果发热严重或者无法限定丝杠的运行工况，则丝杠需要退火。此外，基于旋转丝杠驱动螺母的设计原理已证明行之有效。这从技术上来说是一个高质量和高性能的解决方案，允许使用更高的拉伸力，因为这些力对轴承额定寿命无影响。
在更经济的解决方案中，丝杠中产生的压缩力会将INA轴承布置的功能更改为定位/非定位轴承布置。如果可接受在轴向刚度和临界转速方面的损失，此方法可作为一种经济的措施来防止系统
完全失效。
FAG轴承 16076-M 深沟球轴承
FAG深沟球轴承是带有实心外圈、内圈及球和保持架组件的万用、自留深沟球轴承。FAG深沟球轴承设计简单，使用寿命长并且易于维护；FAG深沟球轴承可分为单列深沟球轴承及双列深沟球轴承设计和开口和密封设计。由于所使用的生产技术，FAG开口深沟球轴承轴承仍可以转入外圈上的凹陷处以密封或保护。
| d | 380 mm | |
| D | 560 mm | |
| B | 57 mm |
| D1 | 498 mm | |
| Da max | 545,4 mm | |
| d1 | 443,5 mm | |
| da min | 394,6 mm | |
| ra max | 3 mm | |
| rmin | 4 mm |
| m | 51,7 kg | 质量 |
| Cr | 375000 N | 基本额定动载荷，径向 |
| C0r | 620000 N | 基本额定静载荷，径向 |
| Cur | 16600 N | 疲劳极限载荷，径向 |
| nG | 1960 1/min | 极限转速 |
| nϑr | 1290 1/min | 参考速度 |
| f0 | 16,5 | 计算系数 |
设计对INA推力角接触球轴承额定寿命的影响
通过拉伸丝杠，丝杠驱动的INA轴承一端在冷态时会承受高载荷。在这种情况下，INA三列推力角接触球轴承 DKLFA 非常适合，因为这种INA轴承具有特别高的单向承载能力。
INA轴承额定寿命直接取决于丝杠拉伸时的假定设计温度和丝杠的实际平均工作温度之偏差。
结果可以得出以下陈述：
德国FAG轴承 16072-M 深沟球轴承
FAG深沟球轴承是带有实心外圈、内圈及球和保持架组件的万用、自留深沟球轴承。FAG深沟球轴承设计简单，使用寿命长并且易于维护；FAG深沟球轴承可分为单列深沟球轴承及双列深沟球轴承设计和开口和密封设计。由于所使用的生产技术，FAG开口深沟球轴承轴承仍可以转入外圈上的凹陷处以密封或保护。
| d | 360 mm | |
| D | 540 mm | |
| B | 57 mm |
| D1 | 478,1 mm | |
| Da max | 525,4 mm | |
| d1 | 423,5 mm | |
| da min | 374,6 mm | |
| ra max | 3 mm | |
| rmin | 4 mm |
| m | 49,4 kg | 质量 |
| Cr | 365000 N | 基本额定动载荷，径向 |
| C0r | 580000 N | 基本额定静载荷，径向 |
| Cur | 16200 N | 疲劳极限载荷，径向 |
| nG | 2050 1/min | 极限转速 |
| nϑr | 1370 1/min | 参考速度 |
| f0 | 16,4 | 计算系数 |
对拆下的FAG轴承评估运转的特性和损坏情况
FAG轴承失效不仅能揭示单个FAG滚动轴承的失效，而且也能表明FAG轴承布置是否合理。应该记住：问题FAG轴承拆卸的越早，FAG轴承失效原因就能被发现的越早。
保证FAG轴承配置平稳运行的先决条件是：运行、环境条件和配置中的所有部件（FAG轴承，配合件，润滑剂，密封）正确的配置。FAG轴承失效原因并不总单独存在于FAG轴承本身。由于FAG轴承材料和生产失误造成的FAG轴承失效非常少。在通过检测每个FAG轴承部件来检测FAG轴承失效原因前，应研究FAG轴承可能的失效原因。FAG轴承的运行状况或外部特征经常能提供FAG轴承失效的线索。
这个总结不能包括所有FAG轴承的失效但是提供了一个粗略的大纲。要提醒大家的是一些失效模式只在或几乎是只在某些类型的FAG轴承中发现或是在一些特殊的应用工况下发现。在许多情况下，一个FAG轴承会同时表现出几个失效特性。因此确定FAG轴承失效的初始原因经常很困难，要系统的假设各种FAG轴承失效原因。
德国FAG轴承 16068-M 深沟球轴承
FAG深沟球轴承是带有实心外圈、内圈及球和保持架组件的万用、自留深沟球轴承。FAG深沟球轴承设计简单，使用寿命长并且易于维护；FAG深沟球轴承可分为单列深沟球轴承及双列深沟球轴承设计和开口和密封设计。由于所使用的生产技术，FAG开口深沟球轴承轴承仍可以转入外圈上的凹陷处以密封或保护。
| d | 340 mm | |
| D | 520 mm | |
| B | 57 mm |
| D1 | 457,1 mm | |
| Da max | 505,4 mm | |
| d1 | 403,6 mm | |
| da min | 354,6 mm | |
| ra max | 3 mm | |
| rmin | 4 mm |
| m | 47,5 kg | 质量 |
| Cr | 355000 N | 基本额定动载荷，径向 |
| C0r | 550000 N | 基本额定静载荷，径向 |
| Cur | 15700 N | 疲劳极限载荷，径向 |
| nG | 2140 1/min | 极限转速 |
| nϑr | 1460 1/min | 参考速度 |
| f0 | 16,3 | 计算系数 |
德国FAG轴承 UC210-30 外球面球轴承
FAG外球面球轴承 UC210-30 球面外圈， 平头螺钉定位，两侧 RSR 型密封
| d | 47,625 mm | |
| d | 1 7/8 inch | |
| DSP | 90 mm | |
| B | 51,6 mm |
| A | 10 mm | |
| C | 24 mm | |
| C2 | 24,6 mm | |
| Ca | 6,5 mm | |
| d1 | 62,84 mm | |
| S | 19 mm | |
| W | 3/16 inch |
| m | 0,87 kg | 重量 |
| Cr | 37500 N | 基本额定动载荷，径向 |
| C0r | 23200 N | 基本额定静载荷，径向 |
| Cur | 1210 N | 疲劳极限载荷，径向 |
| f0 | 14,3 | 计算系数 |
FAG滚动轴承失效时润滑剂的取样及检查
润滑剂可以揭示FAG滚动轴承的各种失效原因。但必须有合适的检测样品。
脂润滑：
油润滑：
总则：